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商磁爐六種有調(diào)試功率的方法

一、 變壓器初級抽頭切換、調(diào)頻、調(diào)壓法

        通過變壓器初級抽頭的切換來獲得大、中、小三擋功率,由于脈沖功率輸變壓器的使,使得功率輸級與負載匹配良好,功率級能工在{zj0}狀態(tài).在大、中、小三擋功率處頻 率跟蹤的方法使功率管工在零壓關(guān)和零流關(guān)狀態(tài)下.在小擋到中擋、中擋到大擋調(diào)功范圍內(nèi)再微調(diào)激勵脈沖頻率的方法來連續(xù)調(diào)節(jié)功率,此時功率管工在零壓關(guān)和 零流通,近似零流關(guān)斷狀態(tài)下.在小擋到零功率范圍內(nèi)調(diào)頻的方法會破壞功率管零壓關(guān)的狀態(tài),則采調(diào)節(jié)輸整流壓的方法來調(diào)節(jié)功率.
        這種調(diào)功方式相較為復雜,成本也高,其突優(yōu)點是調(diào)功范圍大、功率輸級與負載匹配良好、商磁爐在8kW功率時散熱器溫升不超過6℃(在25℃的環(huán)境溫度下測試).

二、 調(diào)頻法
        在{zd0}功率時使路工在近諧振狀態(tài)下,高激勵脈沖頻率,路工在失諧狀態(tài)下,功率減小.該方法的優(yōu)點是路簡,但是當磁爐輸功率較大時若調(diào)功,流相位滯后壓相位較大,在較大流的狀態(tài)下關(guān)斷,功率管管耗較大,這樣,即使散熱器的溫升并沒有明顯升高,也有可能管芯已過熱而損壞ICBT功率模塊,因此在8kW以的功率時不宜采該方法調(diào)功.

三、 變整流壓法
        三相整流模塊可控整流模塊,0-10V的控壓變可控整流模塊整流后的直流輸壓來變磁爐的輸功率.在定輸入壓下,整流模塊全導通,獲得定{zd0}功率,在非定{zd0}功率下由于整流輸?shù)闹绷鲏合陆?功率呈現(xiàn)與壓的平方關(guān)系下降.該調(diào)功方式的優(yōu)點是路簡,可連續(xù)調(diào)功,在整個調(diào)功范圍內(nèi)均可實現(xiàn)頻率跟蹤.該路缺點是調(diào)功時可控整流模塊沒有全導通,有斬波缺口,磁兼容性指標影響較大.要使磁兼容性指標過關(guān),源濾波器和整流濾波路要求較高,該部分的元件數(shù)相較多,整機體積和成本增加.

四、 移相調(diào)脈寬法
        如圖路中,若變壓器沒有抽頭,僅起到感應線圈與主源的隔離、與負載的匹配.T1、T2為左邊橋臂,T3、T4為右邊橋臂.T1、T2的激勵脈沖相并留有夠的死區(qū)時間,證T1、T2不致產(chǎn)共態(tài)導通.同理,T3、T4的激勵脈沖相并且也留有夠的死區(qū)時間.當左右橋臂的激勵脈沖相位差從180°~0°變化時,商磁爐的功率從{zd0}最小連續(xù)平滑地變化,半邊橋臂的功率管實現(xiàn)零壓關(guān);另外半邊橋臂的功率管實現(xiàn)零流關(guān).實際使移相調(diào)脈寬法時,因省去了補償感,當商磁爐功率較小時超前橋臂的零壓關(guān)將會失準,因此在小功率時宜間隙加熱的方法來調(diào)節(jié)功率.
        移相調(diào)脈寬法的缺點是IGBT管子中的續(xù)流二極管中有較大的流通過,功率管的工狀態(tài)不如述變壓器抽頭法來得好,其優(yōu)點是可連續(xù)調(diào)節(jié)功率,省去了三只交流接觸器.

五、 脈沖功率輸變壓器初級抽頭切換法
        可通過控路分別接通三只交流接觸器的常觸點J1-1、J2-1、J3-1,來接tm沖功率輸變壓器初級抽頭,以分別獲得大、中、小、三擋功率(如附圖所示).這種調(diào)功方式因為有接觸器的存在,機芯體積較大,但是在大、中、小三擋功率時都可以頻率跟蹤的方法使功率管工在零壓關(guān)和零流關(guān)狀態(tài)(軟關(guān)頻率跟蹤路見《子報》2005年第14期).在所有調(diào)功方式中該方式的功率管的溫升{zd1},磁爐的熱效率高達95%以.
但應注意!接觸器的接通與釋放必須先關(guān)斷激勵脈沖,使之在功率輸級無流的狀態(tài)下進切換.

六、 間隙加熱法
        間隙施加激勵脈沖,使磁爐斷續(xù)加熱,控斷續(xù)加熱時間間隔來調(diào)節(jié)磁爐的功率.該方式路簡,但是有通斷時的磁噪聲現(xiàn)并且源有流沖擊.采該調(diào)功方式要注意激勵脈沖的關(guān)斷必須在流過零時刻,否則關(guān)斷時鍋的磁噪音較大.